Srpski tehnički list — dodatak

година ХУГ

ИЗ НАУКЕ

Где нам Мљ— У, означују отпорне мо· менте пресека вертикала у равни горње ивице _ попречних носилаца, пошто те пресеке мо“ "жемо за вертикале сматрати као меродавне

_ (види сл. 9.), дакле, није нужно узимати Во

већ је довољно узети ћ'. Ако поред горњег означимо са с кгјст“ прираштај у специ-

"фичком напрезању вертикала услед момената |

" Мт=Хтћт чије смо вредности горе изра" чунали, имаћемо за наше вертикале редом

Ма По пено 0 ома 1 5 а а 1656 кејем М _ 19520 кг. см. 20. о <= 945 см“ ке Крем Ма. . 174720 кг. ем. :: Ен 23 НИ НО озона А ___М, 51360 кг см. ЕП Е 28 1009 ем“ 50 којем Ме _ 72500 кг см. о ов 5 попе ем 1 0К "знаци -- за моменте М—М могу изостати, ·

јер је за прираштај у напрезању са свим

све једно а ли ће се ве тикала услед ЊИХ а Е р 1 НИ Ро та На 100 ла ћи - 2,2

_ нагињати ка оси моста или од ње. __ Прираштајима у специфичком напрезању г—<5 за поједине вертикале ваља додати и специфичка напрезања а—> од аксијалних _-сила, па ћемо тад имати тотална специфичка _ напрезања која не смеју прећи границу од " 1200 кг јем.= Као што се из горњих вредности г1—<5 види, у првој вертикали од ослонца износи прираштај у специфичком напрезању за троструку сигурност = — 1656 крем, дакле је већи од дозвољене границе и без __ напрезања од аксијалних сила те вертикале, _ услед чега је и њен пресек недовољан и __ морао би се појачати. Остали прираштаји _ сразмерно су мали и пресеци предвиђени за остале вертикале с обзиром на њих не би се морали појачавати. Е "У сл. За) престављена су у хоризонталној пројекцији за наш пример, ас обзиром на знаке - сва а—љ за половину главног "носиоца, а тиме и положај горњег појаса отвореног моста после деформације, који је пуно извучен. При овом испитивању деформације горњег појаса узели смо као меро-

И ПРАКСЕ СТРАНА. 17 Исто тако било би од интереса, да се рачунање изведе још и за крстат пресек вертикала = без икаквог појачања, па по том вредности упореде. _ -

У случају да место концентрисаних сила Рт од железничког воза имамо једнако подељени терет на пр. људску навалу, рачунање се знатно упрошћава и ако метода остаје. иста. _ ИЕ

“ода одредбу деформације горњег појаса и прираштаја у специфичком напрезању вертикала при једнако подељеном оптерећењу моста људском навалом у 450 кг.јт. узмимо отворен мост распона |— 18,0 а. и ширине

| 56,0 та. који је престављен у сл. 15821.

па ћемо имати:

(Оптерећење на 1! т. дужине моста услед

·" људске навале р—1.6,0.450—2700 кг.=2,71. Отуда је оптерећење једног попречног носиоца ()— 2. р. — 30:2 П == 5,1

"Висине вертикала главног носиоца јесу: 15 ш, 24 т, ћ=н=27 т. односно мерене од горње ивице попречних носилаца:

· Вертикале су све једног истог пресека (сл. 21.) који има моменат лењивости за прву главну осу: је=945 см, отпорни моменат

118 см.“ пресек 2=22,9 см“ и Ејљ=2000000 кг.јем“ 945 см.= =1800 000 000 кг.см=—1897" где је Е модуо еластичности за материјал од кога је вертикала т.ј. за гвожђе. _

За попречни носилац сл.20 имамо мо-.

менат лењивости па ].=51000 см. и ЕЈ, =2000000кг./ см.“ 51000 см“ =102/000 000000 кг.см.' = 10200 «тПошто је попречни носилац симетрично оптерећен са О= 8,11 сл. 17 и 18, то ће и угао еластичне линије т,' после деформације попречног носиоца услед терета О бити дат ЕМ | =-7 Р Њ . ТеД а ЕТ тде нам М преставља моменат а ЕР, половину моментне површине за попречни носилац, вертикала се нагиње услед повијања попречног носиоца за тај исти угао те. | С обзиром на сл. 17 и 18 имамо:

обрасцем: 1

давно тотално оптерећење, у ствари требало — Оба 3 ОДО ОПАО ВА о о би га извршити и за једнострано оптеренење а 3 2 АЕН Е = гве Мах _ =>=- Е. ОБЈЕ 12,15 шта | 120 ) ; 5 па аи Е ), ено То | БАЈ И ЕДА ЕЛЕЈЕ 10200 шта = 00012 = - 00000 1)

а 5 ~ Ма га 10 100000 То =! 20 или 7 00000

1) утицај на угао т,' од оптерећења попречног носиоца са О:

а НР