Srpski tehnički list — dodatak
_ Год ХУНА.
„Српски Технички Лист
| Стр: 205
~
нормална сила ~ остати у језгру спојнице.
Пиза ша пре 4/ 1,6/8 = 44,53 те, 2,3 Џи = 102,42 (.
Проба: Хе == Мер или: 44,53.0,139 = 6,19" = Мер. док јепо табели Мер — 6,213
Ке у 13,28 4:742,37
. ЊЕ. 27,8251т., ат 2 2 т га толико мора бити и по обрасцу :
Х 44,53 8 НО пон 27 | 1. а 1.1,611= на с) 3: спојницу у темену свода. 4" Ме'=— Му . 470— 10,15 3 МТ ва мене иу 3. 4 то 1018 == = 0,061 т. == — 6,1 см. | 1,0 Како је Ела 0,166 т. веће од е, значи, да нормална сила Х остаје у језгру ове спојнице. Ме = Му 470 + 10,15 == 4 ==",44.55. 109, == Х 4/ 1,9/5 Мо А Об ИВ 2, уше-—- 102.465 (А Проба ; Х. е == Мер. или: 44,55. 0,061 == 2,72 т.== Мер. а у табели је Мер, ===>=,78 па“ Е , у ,14 У « Ст Сова #6 пи 0 А 44,46 пп.
2 2 толико исто мора се добити и по обрасцу:
М 44,55 та5. за Пра И не па ан 2
Пошто зае при свима оптерећењима у посматраним спојницама добијамо негативне знаке, значи, да потпорне линије прелазе за те спојнице увек испод осе лука. За позитивно е пролазила би потпорна линија на дотичном месту изнад осе лука.
. Облик и димензије свода морију се тако удесити, да потпорна линија остаје у језгру свода. У том слу'чају јављаће се у свима спојницама само притисци, и
_за такве сводове петпуно је применљива изложена теорија еластицитета.
Све количине напред добивене, слажу се са одговарајућим количинама у плану сила и графички уцртаним потпорним линијама на листу 3.), што значи; да је рачун исправан. Као што смо извршили горњу контролу аналитичког и графичког прорачуна за спојнице у темену и ослонцима свода, тако би могли поступити
и са сваком другом спојницом. Тим начином, помоћу количина е, долазимо са свим тачно до положаја потпорне линије за сва оптерећцња и све спојнице. За позитивно е ићи ће као што смо поменули потпорна „линија изнад, за негативно е испод осе лука, при прелазу из позитивног у негативни део, мораће потпорна линија сећи осу лука, на том месту мора бити е == о: Ако је свод симетричан, а уз то и симетрично оптерећен потпорна линија сећи ће осу свода најмање у по две тачке на свакој половини његовој, -— свега четири -тачке. За симетричан свод, са несиметричним, — јед„ностраним оптерећењем, мораће потпорна линија сећи
осу свода у најмање три тачке, што све служи као контрола. Аналитички и графички прорачун нашег примера, горње правило потврђује. У колико мање осту-
пају потпорне линије свију оптерећења од осе свода, у толико су облик његов и димензије бољв изабрате,
По изложеној теорији еластицитета, ваља рачунати све сводове без зглавака, асо је распон већи од 20—25 т.,
малом стрелом, јер се на тај тачни резултати.
На сасвим истоветан начин рачунају се и гвоздени
а тако исто и сводове мањих распона са начин једино добијају
лучни носиоци без зглавака, пуни (лимани) и решетпримењени за мостове и кровове, прорачунали свод, можемо прећи на одредбу притисака ивичних у темељима стубова, који почивају на шкриљастој стени и то: за стални, тотални и једнострани терет. О обзиром на лист 3.) имамо, да су резултујући притисци на стену при поменутим оптерећењима: КЕ, Ка Кзи Ка, нормалне компоненте ових сила у њиховим нападним тачкама спојнице нека су: Х, Хр Ки уа хоризонталне компоненте биће одговарајуће силе Нс=Н, ивична напрезања 6,, 6,, бази ба, е и е' нека су остојања нормалних компонената од дотичних тачака јеегра,
М, М,... Ма моменти језгра, УУ отпорни моменат спојнице у темељу стуба, па ћемо имати да је:
касти, Пошто смо
100.350% Ји 9 == 2041666 см5., М == Х. е моменат језгра, и ивично специфичко напрезање у темењу: б == Ма опште. За стабилност стуба мо пи то ~ : МУ и
рају бити испуњена ова два услова; а) специфичко напрезање 6 не сме прећи дозвољени притисак на шкриљасту стену, и ђ), хоризонтална компонента Н мора бити мања или равна производу из тангенте угла трења и нормалне копоненте Х, т.ј. у опште мора бити: НЕ 0,7 Х. пошто је према Нифбе дозвољена тангента
угља трења 0,7. За наш пример, престављен на листу 3. имаћемо с обзиром на ознаку да је:
1) За стални терет.
ду __Ма Ке 161483.52 8397116 кг.см. мм У ___ 2041666 смз а кб ом.“ ба Мо Нје' Е- 161483.65 10496395 кг.см
УУ Му У 2041666 сма поје кпејем.“ НА о ХК; или: 42,08 = 0,7.70,, односно: = 49,147. 2) За тотални терет. 03 Ма Ке.е 171051.62 мом. == Бао кглем“, ба Ма, Коге' 1105 1:55 9457805 кг.см. МОМ — 2041666 смз о == Абу КГ. СМ.“ = 0,7 Ка или: 46,86 = 0,7.74,37. односно: 46,86 -< 52,059.
3.) да једнострано оптерећење. леви стуб.
с Мљ Хе — 163300.57 — 9308100 кгем. Ме И — 2041666 см.
== Аб6 КГ.|СМ“,
42,08
10605162 кг.см. _ 204:666 см