Srpski tehnički list
СТРАНА 66 Ставимо сад ову вредност у прву једначину: ф
- и - (5 они МИ а = == = % + Ме —————
ко] ~
Моменат ДЛМ',. дакле је састављен из већ пређе нађеног момента ДЛМ. с претпоставком да постоје зглобови у једнакој висини и још једног члана који је за
( #=0 раван Миа за 2 ==->' у нулу прелази.
да одредбу непознатог члана Ме послужиће нам последња једначина групе 4) у којој је исказан услов, да не сме бити померања ослонаца у вертикалном смислу. Кад се рачун изврши добија. се:
МР ОРИ НЕ Да АИ а п= 8 Р! и на ПНЕ па АЛИ ДАМ 6 ' 5 2
Када сматрамо сводове као узидане луке, онда је
1 вертикална компонента потиска, у темену за 80 1 већа,
односно мања но кад би било у једнакој висини у вертикалама кроз ослонце зглобова. Површина момената престављена је у слици 11.
Одредба количина Дт, бива на следећи начин.
Надртан је полигон сила за појединачне терете 19,5 %, 18,5 # ит. д. са полном дистанцијом 17:68 и овоме одговарајући верижни полигон. При том се добија већ пре тога прорачунато У== 44:78 тони, као п линија момената с обзиром на концентрисане терете, која се мало разликује од оне која би се добила с претпоставком једнако распростртог терета, тако да би се могло ставити
Ме = ХИ = 5: 7!" == 865:62 та.
Ординате између верижног полигона и праве линије мерене размерником сила и множене са 17,62, дају промене момента ДМ на оптерећеној страни с претпоставком да се сматра, „свод као узидан лук.
Даље 7, = Ба · Бирајући полну дистанцију == 17:62 м. добијамо заједно са овим ординатама и А 76;
Ат Ду. у размери 1:15 у појединим Фугама оптерећење стране. У метрима:
Ат==—021 дб= 4006 Дра= 01 А тћ==— 0:15 А а == + 0:08 А ћ, == + 0,10 Ат=—с1 Ар,=—+00 дт—4 009 ДА ту==— 0:07 ДА то = -Ж0П Дд Та == + 0,07 Ађ=— 008 Дт,=+=+0128 д Тв == + 0,05 А ђ=— 000 Д т=-=012 Д То == + 0,08 А ће == — 0:08 А ћа == + 0:12 А Тао == + 0,00
На неоптерећеној полутини исте су вредности 7, само са противним знаком. Најзад се добијају ректифи-
0 ПРОРАЧУНАВАЊУ ВЕЛИКИХ КАМЕНИХ МОСТОВА
БРОЈ 4
коване — поправљене — ординате линије притиска (види Лист...) и то на неоптерећеној страни: ћо == % + Дто == 2,45 ћ => + Ат, = #46 ћ,==<~ + Ат = 6:26 ит. Д.
На, оптерећеној страни
(тр) = % — Ат, = 2'08, (т)= + — ђ == 416 (,) == ~ — Дт == 6,04 ит.д.
Још је сад преостало, да се одреде притисци на ослонцима, како би се могла уз припомоћ једначине 1) израчунати напрезања у своду. За притисак на ослонцу оптерећене стране добијамо, с претпоставком да овај дејствује нормално на радиалну спојницу :
Ру =Н · совф, + (А" + У) зт Фо на неоптерећеној полутини:; р, = Н · сов ф, + (А" — У) 7. о
Да би се испитала тачност израчунатог хоризонталног потиска као и аналитичким путем одређених ордината линије притиска, примењен је графички начин. "Одредба притисака на ослонцима и притисака у спојницама графички вршена је овако:
Означимо терете појединих ламела леве стране са, С, 6, 6... са 6", 6", 6", леве стране свода, са обзиром на то, да је лева страна неоптерећена а десна оптерећена прелазним теретом р на метар моста, па је у тонама:
(о = 148, бр = 0477, б'у== 666, 6',— 485, Ф, ==8881, (1, =1019, б',= 677, 60, = 524, Фу == 882, б= 909, б',= 700, 6', = 9517, ф, = 78,8, 6,= 818, 6',== 790, 6', — 60,8, 6, ==2905, 6 = 748, б',= 772, 6', = 656, 6, = 656, 6, = 682, 6'.= 888, 6', = 8175, б, = 608, 6,= 640, 6',= 908, 6', = 782, 6, ==2247, (па= 610, б',= 999, 0', = 882, б, == 584, Со= 587, 6',=1109, 6', = 415,, Си == 486, ба= 576, 6',=1657, Ф', = 1148.
При томе је резултанта лево од темена 4 = 2216,9 5, десно од темена 4' = 2896,9 1.
Кад замислимо прелазан терет „р“ подједнако подељен и претпоставимо да су у тачкама а, и с, на једнаким висинама зглавкови, добићемо реакције:
лево Е—4А"- У=А + Р'= 29619 1 десно Ј'=А"+ У'=А'— У' = 23519 5;
Завршна линија %· (0, полигона сила са полом О, је хоризонтална. А кад пренесемо у = рб-==- 11'25:% добијамо реакције
десно ЈЕ, = А" 4- У, = 2363,15 !
лево КЕ =4А"— у, = 92250:65 !
које одговарају претпоставци да је свод као узидани лучни носилац.
Троуглови св, и 0(,-%.0, су подобни и по томе завршна линија 0, полигона сила са полом О,